二 p) 为测站B点处烟囱的水平变形分 氏A ; a e B 量, B }砂)e 且e= ( ; 为烟囱 水平变形量; } p 总的 a .
为烟囱的变形方位; Y为图形的交会角; R为变形
观测时 间
2 01 1 - 4 0 一00
木工房 1及 2 # # 熔炼 1 及 "
28顶部) 5( 6( 8中部) 28顶部) 4(
强 系 ;e e的 定 误 ;, e的 定 度 数 m为, 测 中 差 m为B 测 ,
中误差; . 的测定中误差; m 为. a为测站A点到烟 囱中心的距离; 为测站 B点到烟囱中心的距离; ; b
+ ' 为., 号 取" " , " ,e同 时 + , 数 代 计 图 . 且以 值 人 算(
收稿日期: 031-2 修回日 20-3 9 20- 1; 2 期: 40- 0 2 作者简介: 彭伟平(94)男, 16-, 湖南湘乡人, 高级工程师, 从事矿山测量技术和管理工作.
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20 年 第 1 期 04 0
测 绘 通 报
1;一 为e, 异号时取" "且以 )" " Ae . 一 , 数值代人计算
( 2. 图 )
两侧较远的小角前方交会法( 它相当于变形点设站
的大角后方交会法) 当 ., 异号取负时, ` .② Ae , R
= /1 C 川, 1( + o s 显然, Y 90 函数有极大值; 当 > 0时,
由 (可 , e 定 ,形 的 定 当m一 时变 值 测 精 式4 知 ) ,
度由变形强度系数
RR e eoy +e .Oy / s ) 了( 士Bs ( 土AS (i y} I二 A c ) B C ) e 2 2 2 n
来决定, 而与图形强度系数 K无关, 而且 R值由测 站位置( 变形分量 e, 和交会图形( A ) e B Y角) 来决 定, 为此下面研究测站位置与交会图形对 R值的影
响规律.
当y 0 函数有极小值, < 时, 90 且交会角越小变形值 的测定精度越高, 一般而言, Y ( 当 = 左右时, 20 它的 精度(最 二 . ) 视准 R 小 07 比 线法的 2 精度提高近4%, 0
这就是测站分居烟囱变形方向的法线两侧附近的大 角前方交会法, 因此, 大角前方交会法( 二一 B或 . , e)
小角前方交会法( 二 B是烟囱 e e) , 倾斜变形观测的最
佳方法.
2 当Y 90 ( 不管e, 的大小如何,R . 二 时, A. . (z ) ' 二, 0这说明此时的变形强度系数 R不存在极值, 它 的测定精度和视准线法的精度完全相同( 1, R= )但
叮 / /
yl .军 口
丛 B
它比大角前方交会法或小角前方交会法的精度要低 近4%, 文献〔] 0 因此, 1 介绍的经纬仪正交( = ) Y 0 9 角 0 差法或视准线法并不是烟囱变形观测的最佳方法.
3 这里需要特别指出的是, . 二 . . 当 , . 或Y = 90 R的 0 时, 值与e, A 的大小无关, e B 这就是说, 当两
A" ,a 丫
\心"
个测站固定时, . = 或 Y 90则不同时期 只要 , e B 二 0, 的变形观测成果是一个等精度观测列, 这一点不仅 图 1 ., ,e 同号 B 是变形观测设计的要求, 也是根据不同时期观测成 口 果来研究烟囱变形规律( 如变形速率和变形方程) 的 重要前提条件.变形监测点布设图见图3 0 2 新方法的观测设计 .
() 1 观测方法的设计
由 烟囱变形值的测定精度由变形强 前面可知, 度系数决定, 而与交会点的点位精度无关, 因此, 我 UB 们不需要考虑测站 A, B的仪器对中误差对角差的 图2 ., 异号 ,e B 影响, 当采用测回法分别观测烟囱顶部和底部时, 由
1 由于e e , 彼此独立 , . A, 它们的大小只与测站
相对于烟囱的方位有关, 而与距离 a b , 及交会角 Y 的大小无关 , 因此我们可以讨论 : 7角为某一定 当
图4 知, 差△二 一 oN= 一 o由 微分 可 角 . . a, 9 g, 此

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